【深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)及降排水設(shè)計(jì)計(jì)算案例7000字】

深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)及降排水設(shè)計(jì)計(jì)算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u26039深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)及降排水設(shè)計(jì)計(jì)算案例 15271.1土壓力計(jì)算參數(shù)確定 1322381.1.1地面荷載的確定 1181931.1.2計(jì)算參數(shù)的確定 2263881.1.3土壓力計(jì)算 5163051.2北側(cè)土釘墻支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 6192241.2.1坡面傾斜時(shí)的主動(dòng)土壓力折減系數(shù) 6275471.2.2土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù) 7313911.2.3單根土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 745721.2.4單根土釘?shù)臉O限抗拔承載力 8321181.2.5土釘桿體的受拉承載力 9276811.2.6滑動(dòng)面以外部分的土釘長(zhǎng)度 9315921.2.7錨桿長(zhǎng)度 10114371.3東、西、南側(cè)排樁支護(hù)設(shè)計(jì) 11268181.3.1計(jì)算理論的確定 11156871.3.2土體壓力分析 12317671.3.3用等值梁法計(jì)算彎矩 14180441.3.3.1分段計(jì)算固端彎矩 14243181.3.3.2彎矩分配 17189031.3.3.3支座反力和軸力計(jì)算 20230061.3.3.4反力核算 21120371.3.4嵌固深度及排樁總長(zhǎng)計(jì)算 22314961.3.5排樁配筋計(jì)算 22253501.3.5.1縱筋配置 22316601.3.5.2箍筋配置 25250341.4降排水設(shè)計(jì) 26310861.4.1概述 2615291.4.2方案選擇 2745161.4.3降排水設(shè)計(jì) 2760671.3.3.1基坑涌水量估算 2749951.3.3.2輕型井點(diǎn)降水設(shè)計(jì) 2867911.3.3.4輕型井點(diǎn)布置 301.1土壓力計(jì)算參數(shù)確定1.1.1地面荷載的確定基坑南部有城市道路，施工時(shí)基坑周?chē)袡C(jī)械使用，鋼筋的堆放，但其地形總體較為平坦且人員活動(dòng)較少。因此取上部荷載為20kPa。1.1.2計(jì)算參數(shù)的確定根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告中的地層巖性及分布特征，可將基坑工程開(kāi)挖深度內(nèi)涉及地層按其地層巖性及其物理力學(xué)指標(biāo)大致劃分為四個(gè)大層，具體分布情況及其物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見(jiàn)下表：表1.1各地層的分布情況及其物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)層號(hào)地層名稱(chēng)層厚(m)重度(kN/m3)黏聚力(kPa)內(nèi)摩擦角(°)壓縮模量(MPa-1)滲透系數(shù)(cm/s)地基承載力(kPa)1雜填土2.117.610.0101.41.5×10-4——2粉土2.718.415.0225.06×10--41203粉砂、細(xì)砂3.919.88.02617.53×10--31604細(xì)砂、中砂5.519.65.03225.51×10--22605中砂、細(xì)砂1320.15.034401×10--2320由于基坑開(kāi)挖深度在12.3m以?xún)?nèi)，根據(jù)地下水位情況可知第一層水分布于第4層土中取埋深為10.0m，第二層水僅位于西半側(cè)少部區(qū)域且?guī)缀跷挥陂_(kāi)挖深度以下可不進(jìn)行計(jì)算，可采用水土合算的原則進(jìn)行計(jì)算，水的重度取9.8。本工程場(chǎng)地平坦，土體上部底面超載20kPa，在影響范圍內(nèi)無(wú)建筑物產(chǎn)生的側(cè)向荷載，且不考慮施工荷載及鄰近基礎(chǔ)工程施工的影響，假定支護(hù)墻面垂直光滑，故采用郎肯土壓力理論計(jì)算。計(jì)算方法：按朗肯理論計(jì)算主動(dòng)與被動(dòng)土壓力強(qiáng)度，其公式如下：（1.1）（1.2）式中、—朗肯主動(dòng)與被動(dòng)土壓力強(qiáng)度；—地面均勻荷載；—第層土的重度；—第層土的厚度；、—朗肯主動(dòng)與被動(dòng)土壓力系數(shù)；（1.3）（1.4）式中、—計(jì)算點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)（2）土層參數(shù)加權(quán)平均數(shù)由于各土層物理力學(xué)參數(shù)相差不大，故采用加權(quán)平均法計(jì)算土壓力，各加權(quán)平均參數(shù)計(jì)算為：平均容重：（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑支護(hù)設(shè)計(jì)專(zhuān)業(yè)名稱(chēng)：土木工程年級(jí)班級(jí)：土木本（1.5）平均抗剪強(qiáng)度指標(biāo)：（1.6）（1.7）（3）土壓力系數(shù)主動(dòng)土壓力系數(shù)：被動(dòng)土壓力系數(shù)：（4）基坑頂?shù)淄翂毫Φ孛婢汲d：；主動(dòng)土壓力：坑頂：坑底：被動(dòng)土壓力：坑頂：坑底：1.1.3土壓力計(jì)算（1）確定臨界深度，由得：（1.8）（2）各支點(diǎn)及坑底處的土壓力：O點(diǎn)：A點(diǎn)：B點(diǎn)：C點(diǎn)：D點(diǎn)：1.2北側(cè)土釘墻支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用成孔注漿鋼筋土釘，成孔注漿型鋼筋土釘?shù)臉?gòu)造設(shè)置如下∶1.取成孔直徑為100mm；2.土釘鋼筋選用HRB400鋼筋，鋼筋直徑取32mm；3.土釘水平間距取1.5m，豎向間距取1.5m；1.應(yīng)沿土釘全長(zhǎng)設(shè)置對(duì)中定位支架，其間距取1.5m～2.5m，土釘鋼筋保護(hù)層厚度不宜小于20mm；5.土釘孔注漿材料可采用水泥漿或水泥砂漿，其強(qiáng)度不宜低于20MPa。1.2.1坡面傾斜時(shí)的主動(dòng)土壓力折減系數(shù)（1.9）式中—土釘墻坡面與水平面的夾角，按規(guī)程土釘墻的坡比不宜大于1：0.2，取坡角；—基坑底面以上各土層按厚度加權(quán)的等效內(nèi)摩擦角平均值，由上可知。1.2.2土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)（1.10）（1.11）求得、、、、、、、式中—計(jì)算系數(shù)；—第層土釘至基坑頂面的垂直距離，取、、、、、、、；—基坑深度，；—作用在以、為邊長(zhǎng)的面積內(nèi)的主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值；—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取；—土釘層數(shù)，取。1.2.3單根土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值（1.12）求得、、、、、、、式中—第層土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值；—第層土釘?shù)膬A角，取土釘傾角；—墻面傾斜時(shí)的主動(dòng)土壓力折減系數(shù)，由上可知；

—第層土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)，由上可知、、、、、、、；

—第層土釘?shù)闹鲃?dòng)土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，由上可、、、、、、、—土釘?shù)乃介g距，取；—土釘?shù)拇怪遍g距，取。1.2.4單根土釘?shù)臉O限抗拔承載力（1.13）可得、、、、、、、式中—土釘抗拔安全系數(shù)，取；—第層土釘?shù)臉O限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值；—第層土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值，由上可知、、、、、、、。1.2.5土釘桿體的受拉承載力 （1.14）符合要求式中—第層土釘?shù)妮S向拉力設(shè)計(jì)值，取；—土釘桿體的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查表知；一土釘桿體的截面面積，。1.2.6滑動(dòng)面以外部分的土釘長(zhǎng)度單根土釘?shù)臉O限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式估算，但應(yīng)通過(guò)規(guī)程附錄D規(guī)定的土釘抗拔試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證：（1.15）故有可得、、、、、、、式中—第層土釘?shù)腻^固體直徑；對(duì)成孔注漿土釘,按成孔直徑計(jì)算，對(duì)打入鋼管土釘，按鋼管直徑計(jì)算；取；—第層土釘與第土層的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告，可取、、、、、、、；—第層土釘?shù)臉O限抗拔承載力，由上可知、、、、、、、—第層土釘滑動(dòng)面以外的部分在第土層中的長(zhǎng)度。單根土釘?shù)臉O限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值：1)對(duì)安全等級(jí)為三級(jí)的土釘墻，可按上式確定單根土釘?shù)臉O限抗拔承載力。2)當(dāng)按本條第（1?3）款確定的土釘極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值大于時(shí)，應(yīng)取。1.2.7錨桿長(zhǎng)度（1.16）其中（1.17）可得、、、、、、、、、、、、、、式中—第層土釘滑動(dòng)面以?xún)?nèi)部分在第土層中的長(zhǎng)度；—第層土釘滑動(dòng)面以外部分在第土層中的長(zhǎng)度；直線滑動(dòng)面與水平面的夾角取；其他符號(hào)含義同上。圖1.1土釘抗拔承載力計(jì)算1—土釘;2—噴射混凝土面層;3一滑動(dòng)面

1.3東、西、南側(cè)排樁支護(hù)設(shè)計(jì)采用懸臂式混凝土灌注樁，支護(hù)樁的樁徑宜為600mm；排樁的中心距不宜大于樁直徑的2.0倍。采用混凝土灌注樁時(shí)，支護(hù)樁的樁身混凝土強(qiáng)度等級(jí)、鋼筋配置和混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)符合下列規(guī)定∶1.樁身混凝土強(qiáng)度等級(jí)選用C25；2.縱向受力鋼筋宜選用HRB400鋼筋，單樁的縱向受力鋼筋不宜少于8根，其凈間距不應(yīng)小于60mm；支護(hù)樁頂部設(shè)置鋼筋混凝十構(gòu)造冠梁時(shí)，縱向鋼筋伸入冠梁的長(zhǎng)度宜取冠梁厚度；冠梁按結(jié)構(gòu)受力構(gòu)件設(shè)置時(shí)。1.3.1計(jì)算理論的確定本工程地質(zhì)條件較為均勻，但開(kāi)挖深度較深，為了減少支護(hù)樁的彎矩可以設(shè)置多層支撐。在進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算時(shí)，按照分段等值梁法來(lái)計(jì)算擋土結(jié)構(gòu)的彎矩和支撐力，并計(jì)算出樁墻的入土深度。分段等值梁法即對(duì)每一段開(kāi)挖，將該段樁的上部支點(diǎn)和插入段土壓力零點(diǎn)之間的樁作為簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，上一次算出的支點(diǎn)假定不變，作為外力計(jì)算下一段梁中的支點(diǎn)反力。這種方法考慮了施工時(shí)的實(shí)際情況。1.3.2土體壓力分析（1）土壓力零點(diǎn)（近似彎矩零點(diǎn)）基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵土壓力零點(diǎn)距離基坑底的距離，可根據(jù)凈土壓力零點(diǎn)處墻前被動(dòng)土壓力強(qiáng)度與墻后主動(dòng)土壓力強(qiáng)度相等的關(guān)系求得。因?yàn)榉磸濣c(diǎn)確定困難較大，且結(jié)果都不太理想，參考已有案例將土壓力零點(diǎn)近似為彎矩零點(diǎn)。基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科基底粉質(zhì)砂土重度（1.18）（2）基坑支護(hù)簡(jiǎn)圖基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖所示，將點(diǎn)F近似看作為彎矩零點(diǎn)，看做地下支點(diǎn)無(wú)彎矩。將基坑支護(hù)圖簡(jiǎn)化成為一連續(xù)梁，其荷載為水土壓力及地面荷載，如圖所示：圖1.2基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖先將基坑支護(hù)圖畫(huà)成為一連續(xù)梁，其荷載為水土壓力及地面荷載，如下圖所示：圖1.3連續(xù)梁結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖1.3.3用等值梁法計(jì)算彎矩等值梁法的基本思想：找到基坑底面下連續(xù)墻彎矩為零的某一點(diǎn)，以該點(diǎn)假想為一個(gè)鉸，以假想較為板樁入土面點(diǎn)。一旦假想較的位置確定，即可將梁劃分為兩段，上段相當(dāng)于多跨連續(xù)梁，下段為一次超定靜梁。1.3.3.1分段計(jì)算固端彎矩（1）連續(xù)梁OA段懸臂部分彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示：（1.19）圖1.4OA段計(jì)算簡(jiǎn)圖（2）連續(xù)梁AB段彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示：（1.20）圖1.5AB段計(jì)算簡(jiǎn)圖（3）連續(xù)梁BC段彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示：（1.21）（1.22）圖1.6BC段計(jì)算簡(jiǎn)圖（4）連續(xù)梁CDE段彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示，其中E點(diǎn)為零彎矩點(diǎn),從《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》可以查得：（1.23）（1.24）圖1.7CDE段計(jì)算簡(jiǎn)圖1.3.3.2彎矩分配計(jì)算固端彎矩不平衡，需用彎矩分配法平衡支點(diǎn)彎矩。支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本在等截面桿件的情況下，各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和傳遞系數(shù)如下：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)吳遠(yuǎn)端為固定支座時(shí)：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑支護(hù)設(shè)計(jì)專(zhuān)業(yè)名荊鋒晴疇S=4i，C=1/2=0.5基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科遠(yuǎn)端為鉸支座時(shí)：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑支護(hù)設(shè)計(jì)專(zhuān)業(yè)名稱(chēng)：吳賃昆凌攪S=3i，C=0基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)其中，稱(chēng)為桿件的線剛度。基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）在前面的分段計(jì)算中得到的固定端C、D的彎矩不能相互平衡，需要繼續(xù)用剛剛介紹的彎矩分配法來(lái)平衡支點(diǎn)C、D的彎矩。基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)州分配系數(shù)計(jì)算固端彎矩不平衡，需用彎矩分配法平衡支點(diǎn)B、C彎矩。分配系數(shù)A點(diǎn)：B點(diǎn)：C點(diǎn)：由于C點(diǎn)的不平衡力矩基B點(diǎn)的不平衡力矩基坑賃韭（1）顯然應(yīng)當(dāng)首先對(duì)C支點(diǎn)進(jìn)行彎矩分配：由于B點(diǎn)是固支，將會(huì)對(duì)其產(chǎn)生傳遞彎矩：而E點(diǎn)是簡(jiǎn)支，不會(huì)對(duì)其產(chǎn)生傳遞彎矩。（2）在對(duì)B支點(diǎn)進(jìn)行彎矩分配與其相對(duì)應(yīng)的分配彎矩和傳遞彎矩分別為：此時(shí)，B點(diǎn)達(dá)到了基本平衡，C點(diǎn)又有了新的不平衡彎矩，不過(guò)已經(jīng)小于原先的不平衡彎矩。按照完全相同的步驟，繼續(xù)依次在結(jié)點(diǎn)B和C消去不平衡彎矩，則不平衡彎矩將會(huì)越來(lái)越小。經(jīng)過(guò)若干次同樣的計(jì)算后，到傳遞彎矩小到可以忽略不計(jì)時(shí)，便可停止進(jìn)行。此時(shí)，土墻已非常接近其真實(shí)平衡狀態(tài)。上述各次計(jì)算結(jié)果可以用下表清晰表達(dá)：表1.2彎矩分配表ABC分配系數(shù)0.590.410.480.52固端彎矩9.63-9.6319.56-62.1769.98-317.97C點(diǎn)一次分配傳遞59.52←119.04128.95B點(diǎn)一次分配傳遞-9.98-6.93→-3.47220C點(diǎn)二次分配傳遞0.84←1.671.80B點(diǎn)二次分配傳遞-0.50-0.34→-0.17C點(diǎn)三次分配0.080.09最后近似桿端彎矩9.63-9.639.08-9.08187.13-187.13通過(guò)力矩分配，得到各支點(diǎn)的彎矩為：圖1.8彎矩圖1.3.3.3支座反力和軸力計(jì)算根據(jù)《基坑工程》有：（1）OA段梁：（2）AB段梁：（3）BC段梁：（4）CE段梁(E點(diǎn)彎矩為零)：綜上有：1.3.3.4反力核算土壓力及地面荷載總計(jì)：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧專(zhuān)支點(diǎn)反力：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑支護(hù)設(shè)計(jì)專(zhuān)業(yè)名稱(chēng)（1.25）誤差：基坑1.3.4嵌固深度及排樁總長(zhǎng)計(jì)算根據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012，對(duì)于均質(zhì)粘性土，及地下水位以上的粉土或砂類(lèi)土，嵌固深度可按下式來(lái)計(jì)算：基坑支護(hù)（1.26）式中為嵌固深度系數(shù)，整體穩(wěn)定分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，取1.3，可根據(jù)三軸試驗(yàn)，（當(dāng)有可靠經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可采取直接剪切試驗(yàn)）確定土層固結(jié)不排水快剪內(nèi)摩擦角及粘聚力系數(shù)查表A.0.2；粘聚力系數(shù)可按本規(guī)程A.0.3（確定。基坑支護(hù)凌攪地嚨恤箭渙韭哎廂荊鋒晴疇根據(jù)通州區(qū)，，

則，基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）查表A.0.2得基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗可得嵌固深度：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑根據(jù)規(guī)程A.0.4，嵌固深度設(shè)計(jì)值按下式確定基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)則排樁總長(zhǎng)1.3.5排樁配筋計(jì)算1.3.5.1縱筋配置采用懸臂式混凝土灌注樁，支護(hù)樁的樁徑宜大于或等于600mm，初擬支護(hù)樁樁徑；以為單元長(zhǎng)度進(jìn)行配筋。同時(shí)根據(jù)《深基坑工程設(shè)計(jì)施工手冊(cè)》本基坑支護(hù)墻體作為永久性支護(hù)結(jié)構(gòu)，所以采用混凝土（不低于），保護(hù)層厚（），基坑安全等級(jí)為一級(jí)，主筋采用HRB400，基坑安全等級(jí)系數(shù)。基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科渝復(fù)券駭蝦腥疇譜靶芋域盼查表得：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑支護(hù)設(shè)，基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論因?yàn)榛炷恋燃?jí)為，所以受壓區(qū)等效矩形應(yīng)力圖形系數(shù)基坑支護(hù)畢鋼筋，，，）賃昆凌攪地嚨恤箭渙韭哎廂荊（1.27）（1.28）有效高度：（1.29）基坑支護(hù)畢餐吳賃昆凌攪地嚨恤（1）背土側(cè)：（1.30）截面抵抗矩系數(shù)：蝦腥（1.31）疇譜基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州截面相對(duì)受壓區(qū)高度：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗（1.32）所以滿足適筋要求，基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站坑（1.33）支譜靶芋域盼潤(rùn)餐吳賃昆凌（1.34）所以選配筋：422基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州哎（2）迎土側(cè)：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗站基坑（1.30）截面抵抗矩系數(shù)：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)（1.31）計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論沙崗站基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州截面相對(duì)受壓區(qū)高度：基坑支護(hù)畢業(yè)設(shè)計(jì)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）鄭州地鐵碧沙崗（1.32）所以滿足適筋要求坑（1.33）支地（1.34）所以選配筋：322坑1.3.5.2箍筋配置根據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)范》箍筋可采用螺旋式箍筋;箍筋直徑不應(yīng)小于縱向受力鋼筋最大直徑的1/4，且不應(yīng)小于6mm;箍筋間距宜取100mm～200mm，且不應(yīng)大于400mm及樁的直徑。本工程鋼筋籠采用整幅起吊入槽，考慮到起吊時(shí)鋼筋籠的剛度和強(qiáng)度，應(yīng)對(duì)鋼筋籠進(jìn)行加固。沿樁身配置的加強(qiáng)箍筋應(yīng)滿足鋼筋籠起吊安裝要求，宜選用HPB300、HRB400鋼筋，其間距宜取1000mm～2000mm。每幅鋼筋籠設(shè)置縱向桁架4榀，橫向桁架沿豎向每4m設(shè)置一榀。1.4降排水設(shè)計(jì)1.1.1概述基坑施工中,為避免產(chǎn)生流砂、管涌、坑底突涌,防止坑壁土體的坍塌，保證施工安全和減小基坑開(kāi)挖對(duì)周?chē)h(huán)境的影響,當(dāng)基坑開(kāi)挖深度內(nèi)存在飽和軟土層和含水層及坑底以下存在承壓含水層時(shí),需要選擇合適的方法進(jìn)行基坑降水與排水。降排水的主要作用為:(1)防止基坑底面與坡面滲水,保證坑底干燥,便于施工。(2)增加邊坡和坑底的穩(wěn)定性,防止邊坡或坑底的土層顆粒流失,防止流砂產(chǎn)生。(3）減小被開(kāi)挖土體含水量，便于機(jī)械挖土、土方外運(yùn)、坑內(nèi)施工作業(yè)。(4）有效提高土體的抗剪強(qiáng)度與基坑穩(wěn)定性。對(duì)于放坡開(kāi)挖而言,可提高邊坡穩(wěn)定性。對(duì)于支護(hù)開(kāi)挖,可增加被動(dòng)區(qū)土抗力,減小主動(dòng)區(qū)土體側(cè)壓力,從而提高支護(hù)體系穩(wěn)定性和強(qiáng)度保證,減小的支護(hù)體系的變形。(5)減小承壓水頭對(duì)基坑底板的頂托力,防止坑底突涌。目前，常用的降排水方法和適用條件如下表所示。表1.3常用的降排水方法和適用條件降水方法降水深度（m）滲透系數(shù)（cm/s）適用地層集水明排＜51×10-7?-2×10--4含薄層粉砂的粉質(zhì)黏土，黏質(zhì)粉土，砂質(zhì)粉土，粉細(xì)砂輕型井點(diǎn)＜6多型輕型井點(diǎn)6-10噴射井點(diǎn)8-20砂（礫）滲井按下臥導(dǎo)水層性質(zhì)確定＞2×10--4電滲井點(diǎn)根據(jù)選定的井點(diǎn)確定＞2×10--4黏土，淤泥質(zhì)黏土，粉質(zhì)黏土管井（深井）＞6＞2×10--4含薄層粉砂的粉質(zhì)黏土，砂質(zhì)粉土，各類(lèi)砂土，礫砂，卵石1.1.2方案選擇因本工程基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用土釘墻加排樁的支護(hù)體系，為保證支護(hù)開(kāi)發(fā)過(guò)程安全，降水設(shè)計(jì)時(shí)須將基坑降水和支護(hù)體系的施工降水作統(tǒng)一考慮，務(wù)必保證使地下水位降到排樁樁底0.5m以下，且基坑中心線處要求降深S應(yīng)低于開(kāi)挖基底不少于0.5m。現(xiàn)擬定降水后水位埋深為11.5m,又第一層潛水埋深為10.0m位，綜合考慮最大降深為1.5m。考慮到第二層水僅存在于西半部分且絕大部分位于坑底以下，故不單獨(dú)進(jìn)行降水計(jì)算可在西半部采用加密降水井的措施。根據(jù)基坑實(shí)際工程地質(zhì)條件及地下水埋深，其降排水類(lèi)型為敞開(kāi)式疏干降水；結(jié)合工程場(chǎng)地的工程地質(zhì)條件與水文地質(zhì)條件以及基坑工程特點(diǎn)，降排水設(shè)計(jì)可采用疏干排水中的多級(jí)輕型井點(diǎn)降水。疏干降水除有效降低開(kāi)挖深度范圍內(nèi)的地下水位外,還有效降低被開(kāi)挖土體的含水量,達(dá)到提高邊坡穩(wěn)定性、增加坑內(nèi)土體的固結(jié)強(qiáng)度、便于機(jī)械挖土以及提供坑內(nèi)作業(yè)施工條件等諸多目的。疏干降水的對(duì)象一般包括基坑開(kāi)挖深度范圍內(nèi)上層滯水、潛水。1.1.3降排水設(shè)計(jì)1.3.3.1基坑涌水量估算對(duì)于半封閉型或敝開(kāi)型疏干降水,基坑涌水量可按下述大井法進(jìn)行估算。潛水含水層:（1.35）式中—基坑涌水量；—假想半徑，與其坊形狀及開(kāi)控面積有關(guān)；矩形基坑：（1.36）—基坑面積，；—基坑長(zhǎng)度，；—基坑寬度，；—基坑形狀修正系數(shù),可按表1.4取值，由上知故取；—含水層滲透系數(shù)，取；—基坑開(kāi)挖至設(shè)計(jì)